由于變壓器的初級有漏感，當電源開關管V1由飽和導通到截止關斷時會產生反電動勢，反電動勢又會對變壓器初級線圈的分布電容進行充放電，從而產生阻尼振蕩，即產生振鈴，如圖4所示。變壓器初級漏感產生反電動勢的電壓幅度一般都很高，其能量也很大，如不采取保護措施，反電動勢一般都會把電源開關管擊穿，同時反電動勢產生的阻尼振蕩還會產生很強的電磁輻射，不但對機器本身造成嚴重干擾，對機器周邊環境也會產生嚴重的電磁干擾。

圖2中的D1、R2、C6是抑制反電動勢和振鈴電壓幅度的有效電路，當變壓器初級漏感產生反電動勢時，反電動勢通過二極管D1對電容器C6進行充電，相當于電容器把反電動勢的能量吸收掉，從而降低了反電動勢和振鈴電壓的幅度。電容器C6充滿電后，又會通過R2放電，正確選擇RC放電的時間常數，使電容器在下次充電時的剩余電壓剛好等于方波電壓的幅度，此時電源的工作效率最高。

3、對傳導干擾信號的抑制

圖1中，當電源開關管V1導通或者關斷時，在電容器C5、變壓器T1的初級和電源開關管V1組成的電路中會產生脈動直流i1，如果把此電流回路看成是一個“變壓器”的“初級線圈”，由于電流i1的變化速率很高，它在“初級線圈”中產生的電磁感應，也會對周圍電路產生電磁感應，我們可以把周圍電路都看成是同一“變壓器”的多個“次級線圈”，同時變壓器T1的漏感也同樣對各個“次級線圈”產生感應作用，因此電流i1通過電磁感應，在每個“次級線圈”中都會產生的感應電流，我們分別把它們記為i2、i3、i4 ···。

其中i2和i3是差模干擾信號，它們可以通過兩根電源線傳導到電網的其它線路之中和干擾其它電子設備；i4是共模干擾信號，它是電流i1回路通過電磁感應其它電路與大地或機殼組成的回路產生的，并且其它電路與大地或機殼是通過電容耦合構成回路的，共模干擾信號可以通過電源線與大地傳導到電網其它線路之中和干擾其它電子設備。

與電源開關管V1的集電極相連的電路，也是產生共模干擾信號的主要原因，因為在整個開關電源電路中，數電源開關管V1集電極的電位最高，最高可達600V以上，其它電路的電位都比它低，因此電源開關管V1的集電極與其它電路(也包括電源輸入端的引線)之間存在很強的電場，在電場的作用下，電路會產生位移電流，這個位移電流基本屬于共模干擾信號。

圖2中的電容器C1、C2和差模電感器L1對i1、i2和i3差模干擾信號有很強的抑制能力。由于C1、C2在電源線拔出時還會帶電，容易觸電傷人，所以在電源輸入的兩端要接一個放電電阻R1。

對共模干擾信號i4要進行完全抑制，一般很困難，特別是沒有金屬機殼屏蔽的情況下，因為在感應產生共模干擾信號的回路中，其中的一個“元器件”是線路板與大地之間的等效電容，此“元器件”的數值一般是不穩定的，進行設計時對指標要留有足夠的余量。圖2中L2和C3、C4是共模干擾信號抑制電路器件，在輸入功率較大的電路中，L2一般要用兩個，甚至三個，其中一個多為環形磁心電感。

根據上面分析，產生電磁干擾的原因主要是i1流過的主要回路，這個回路主要由電容器C5、變壓器T1初級和電源開關管V1組成，根據電磁感應原理，這個回路產生的感應電動勢為：

e=dψ/dt=SdB/dt （2）

式中e為感應電動勢，ψ為磁通量，S電流回路的面積，B為磁感應密度，其值與電流強度成正比，dψ/dt為磁通變化率。由此可見，感應電動勢與電流回路的面積成正比。因此要減少電磁干擾，首先是要設法減小電流回路的面積，特別是i1電流流過的回路面積。另外，為了減少變壓器漏感對周圍電路產生電磁感應的影響，一方面要求變壓器的漏感要做得小，另一方面一定要在變壓器的外圍包一層薄銅皮，以構成一個低阻抗短路線圈，把漏感產生的感應能量通過渦流損耗掉。