許多市場(chǎng)對(duì)高效率同相 DC-DC 轉(zhuǎn)換器的需求都在不斷增長，這些轉(zhuǎn)換器能以降壓或升壓模式工作，即可以將輸入電壓降低或提高至所需的穩(wěn)定電壓，并且具有最低的成本和最少的元件數(shù)量。反相 SEPIC（單端初級(jí)電感轉(zhuǎn)換器）也稱為 Zeta 轉(zhuǎn)換器，具有許多支持此功能的特性（圖 1）。對(duì)其工作原理及利用雙通道同步開關(guān)控制器ADP1877的實(shí)施方案進(jìn)行分析，可以了解其在本 應(yīng)用中的有用特性。

圖1. 反相 SEPIC 拓?fù)浣Y(jié)構(gòu)

初級(jí)開關(guān)QH1 和次級(jí)開關(guān)QL1 反相工作。在導(dǎo)通時(shí)間內(nèi)，QH1接通，QL1 斷開。電流沿兩條路徑流動(dòng)，如圖 2 所示。第一條路徑是從輸入端經(jīng)過初級(jí)開關(guān)、能量傳輸電容(CBLK2)、輸出電感(L1B)和負(fù)載，最終通過地流回輸入端。第二條路徑是從輸入端經(jīng)過初級(jí)開關(guān)、地基準(zhǔn)電感(L1A)和地流回輸入端。

圖 2. 電流流向圖；QH1 閉合，QL1 斷開。

在關(guān)斷期間，開關(guān)位置剛好相反。QL1 接通，QH1 斷開。輸入電容(CIN)斷開，但電流繼續(xù)經(jīng)過電感沿兩條路徑流動(dòng)，如圖 3所示。第一條路徑是從輸出電感經(jīng)過負(fù)載、地和次級(jí)開關(guān)流回輸出電感。第二條路徑是從地基準(zhǔn)電感經(jīng)過能量傳輸電容、次級(jí)開關(guān)流回地基準(zhǔn)電感。

圖 3. 能量傳輸圖；QL1 閉合，QH1 斷開。

應(yīng)用電感伏秒平衡原理和電容電荷平衡原理，可以求得方程式 1所規(guī)定的均衡直流轉(zhuǎn)換比，其中 D 為轉(zhuǎn)換器的占空比（一個(gè)周期的導(dǎo)通時(shí)間部分）。

上式表明：如果占空比大于 0.5，輸出端將獲得較高的調(diào)節(jié)電壓（升壓）；如果占空比小于 0.5，調(diào)節(jié)電壓會(huì)較低（降壓）。此外還可分析得到其它相關(guān)結(jié)果：在無損系統(tǒng)中，能量傳輸電容(CBLK2)上的穩(wěn)態(tài)電壓等于VOUT；流經(jīng)輸出電感(L1B)的直流電流值等于IOUT；流經(jīng)地基準(zhǔn)電感(L1A)的直流電流值等于IOUT ×VOUT/VIN。該能量傳輸電容還能提供VIN至VOUT的隔直。當(dāng)存在輸出短路風(fēng)險(xiǎn)時(shí)，此特性很有用。

分析還顯示，反相 SEPIC 中的輸出電流是連續(xù)的，對(duì)于給定輸出電容阻抗，會(huì)產(chǎn)生較低的峰峰值輸出電壓紋波。這就允許使用較小、較便宜的輸出電容；相比之下，在非連續(xù)輸出電流拓?fù)浣Y(jié)構(gòu)中，為了達(dá)到同樣的紋波要求，需要使用較大且昂貴的電容。

通常，次級(jí)開關(guān)(QL1)是一個(gè)單向功率二極管，它會(huì)限制這種拓?fù)浣Y(jié)構(gòu)的峰值效率。然而，利用ADI公司雙通道同步開關(guān)控制器ADP1877（見附錄）的一個(gè)通道，并采用雙向MOSFET作為次級(jí)開關(guān)，可以設(shè)計(jì)一個(gè)"完全同步配置"的反相SEPIC。這樣，峰值效率將大大提高，同時(shí)可以降低輸出電流大于 1 A的轉(zhuǎn)換器尺寸和成本。

圖 4 顯示完全同步反相SEPIC配置的功率級(jí)，它利用ADP1877 實(shí)現(xiàn)，只需要三個(gè)小型、廉價(jià)的額外器件（CBLK1、DDRV和RDRV），其功耗可以忽略不計(jì)。

圖 4. 同步反相 SEPIC 的功率級(jí)，利用 ADP1877 的通道 1 實(shí)現(xiàn)

反相SEPIC的理想穩(wěn)態(tài)波形如圖 5 所示。通道 1 開關(guān)節(jié)點(diǎn)SW1（見附錄圖A）在VIN + VOUT（導(dǎo)通時(shí)間內(nèi)）和 0 V（關(guān)斷時(shí)間內(nèi)）之間切換。將電荷泵電容CBST連接到SW1，以便在導(dǎo)通時(shí)間內(nèi)將約為VIN + VOUT + 5 V的電壓施加于高端內(nèi)部驅(qū)動(dòng)器的自舉上電軌（BST1 引腳）和高端驅(qū)動(dòng)器的輸出（DH1 引腳），從而增強(qiáng)初級(jí)浮空N溝道MOSFET開關(guān)QH1。箝位二極管DDRV確保穩(wěn)態(tài)輸出期間CBLK1上的電壓約為VOUT + VFWD(DDRV)，該電壓參考ADP1877的DH1 引腳到QH1 柵極的電壓。在關(guān)斷時(shí)間內(nèi)，當(dāng)X節(jié)點(diǎn)電壓約為–VOUT時(shí)，CBLK1上的電壓阻止初級(jí)開關(guān)產(chǎn)生高于其閾值的柵極-源極電壓。

圖 5. 同步反相 SEPIC 的理想波形（忽略死區(qū)）

ADP1877 具有脈沖跳躍模式，使能時(shí)，可以降低開關(guān)速率，只向輸出端提供足以保持輸出電壓穩(wěn)定的能量，從而提高小負(fù)載時(shí)的效率，大大降低柵極電荷和開關(guān)損耗。在同步反相 SEPIC 和同步降壓拓?fù)浣Y(jié)構(gòu)中均可以使能此模式。圖 4 所示 DC-DC 轉(zhuǎn)換電路只需要雙通道 ADP1877 的一個(gè)通道，因此另一通道可以用于任一種拓?fù)浣Y(jié)構(gòu)。

電感耦合和能量傳輸電容

圖 4 中，功率電感 L1A 和 L1B 顯示為彼此耦合。在這種拓?fù)浣Y(jié)構(gòu)中，耦合電感的目的是減少輸出電壓和電感電流的紋波，并且提高最大可能閉環(huán)帶寬，下一部分將對(duì)此加以說明。

雖然這些電感互相耦合，但并不希望耦合太緊，以至于將一個(gè)繞組的大量能量通過鐵芯傳輸至另一個(gè)繞組。為了避免這一點(diǎn)，必須求得耦合電感的泄漏電感(LLKG)，并選擇適當(dāng)?shù)哪芰總鬏旊娙?CBLK2)，使得其復(fù)數(shù)阻抗的幅值為泄漏電感與單個(gè)繞組電阻(DCR)的復(fù)串聯(lián)阻抗的 1/10，如方程式 2、3、4 所示。按照這一關(guān)系設(shè)計(jì)電路，可使耦合鐵芯所傳輸?shù)哪芰拷抵磷畹汀Ｐ孤╇姼锌梢愿鶕?jù)耦合電感數(shù)據(jù)手冊(cè)中提供的耦合系數(shù)計(jì)算。

匝數(shù)比最好為 1:1，因?yàn)閷?duì)于給定水平的輸出電壓紋波，此時(shí)各繞組只需要分立電感所需電感的一半1。可以使用 1:1 以外的匝數(shù)比，但其結(jié)果將無法用本文中的方程式準(zhǔn)確描述。

小信號(hào)分析和環(huán)路補(bǔ)償

反相 SEPIC 轉(zhuǎn)換器的完整小信號(hào)分析超出了本文的范圍，不過，如果遵照下述原則，完整分析將更具學(xué)術(shù)意義。

首先必須計(jì)算諧振頻率(fRES)時(shí)的許多復(fù)數(shù)阻抗交互，以便求得目標(biāo)交越頻率的上限。當(dāng)電感解耦時(shí)，此頻率降低，導(dǎo)致最大可能閉環(huán)帶寬顯著降低。

在此頻率時(shí)，可能有 300°或更大的"高Q"相位遲滯。為了避免轉(zhuǎn)換器在整個(gè)負(fù)載范圍內(nèi)相位裕量偏小的問題，目標(biāo)交越頻率(fUNITY)應(yīng)為fRES的 1/10。此諧振的阻尼主要取決于輸出負(fù)載電阻和耦合電感的直流電阻。在較小程度上，阻尼還取決于能量傳輸電容的等效串聯(lián)電阻(ESR)和功率MOSFET（QHl和QL1）的導(dǎo)通電阻。因此，當(dāng)輸出負(fù)載電阻改變時(shí)，閉環(huán)傳遞函數(shù)的特征在該頻率時(shí)發(fā)生明顯變化也不足為奇。

耦合系數(shù)通常不是一個(gè)能夠精確控制的參數(shù)，因此應(yīng)將目標(biāo)交越頻率設(shè)置為比fRES低 10 倍的值（假設(shè)fRES小于開關(guān)頻率fSW）。當(dāng)fUNITY設(shè)置適當(dāng)時(shí)，可以使用標(biāo)準(zhǔn)"II型"補(bǔ)償——兩個(gè)極點(diǎn)和一個(gè)零點(diǎn)。

圖6 顯示同步反相SEPIC 降壓/升壓拓?fù)浣Y(jié)構(gòu)中ADP1877反饋環(huán)路的等效電路。上框包含功率級(jí)和電流環(huán)路，下框包含電壓反饋環(huán)路和補(bǔ)償電路。

圖 6. 同步反相 SEPIC 拓?fù)浣Y(jié)構(gòu)中 ADP1877 具有內(nèi)部電流檢測(cè) I環(huán)路的功率級(jí)和補(bǔ)償方案

下框中的補(bǔ)償元件值可以通過下式計(jì)算：

轉(zhuǎn)換器的跨導(dǎo)GCS利用下式計(jì)算：

COUT是轉(zhuǎn)換器的輸出電容。ESR是該輸出電容的等效串聯(lián)電阻。RLOAD是最小輸出負(fù)載電阻。ACS是電流檢測(cè)增益，對(duì)于ADP1877，它可以在 3 V/V至 24 V/V范圍內(nèi)以離散步進(jìn)選擇。Gm是誤差放大器的跨導(dǎo)，ADP1877 為 550 μs。VREF是與誤差放大器的正輸入端相連的基準(zhǔn)電壓，ADP1877 為 0.6 V。

GCS是與頻率無關(guān)的增益項(xiàng)，隨增強(qiáng)后的次級(jí)開關(guān)電阻RDS(ON)而變化。最高交越頻率預(yù)期出現(xiàn)在此電阻和占空比D最低時(shí)。

為確保在最大輸出電流時(shí)不會(huì)達(dá)到補(bǔ)償箝位電壓，所選的電流檢測(cè)增益(ACS)最高值應(yīng)滿足以下條件：

其中?IL為峰峰值電感紋波電流。

如果斜率補(bǔ)償過多，此處的方程式精確度將會(huì)下降：直流增益將降低，輸出濾波器將引起主極點(diǎn)的頻率位置提高。

斜率補(bǔ)償

對(duì)于利用ADP1877 實(shí)現(xiàn)的同步反相SEPIC，必須考慮電流模式控制器2中的次諧波振蕩現(xiàn)象。

按照下式設(shè)置RRAMP，可以將采樣極點(diǎn)的品質(zhì)因素設(shè)為 1，從而防止發(fā)生次諧波振蕩3（假設(shè)fUNITY設(shè)置適當(dāng)）。

值得注意的是，隨著增強(qiáng)后的次級(jí)開關(guān)電阻RDS(ON)降低，采樣極點(diǎn)的Q也會(huì)下降。如果這一因素與其它相關(guān)容差一起導(dǎo)致Q小于0.25，則應(yīng)進(jìn)行仿真，確保在考慮容差的情況下，轉(zhuǎn)換器不會(huì)有過多斜率補(bǔ)償，并且不是太偏向于電壓模式。RRAMP的值必須使得ADP1877 RAMP引腳的電流在 6 μA至 200 μA范圍內(nèi)，其計(jì)算公式 14 如下：

功率器件應(yīng)力

從圖 2 和圖 3 的電流流向圖可以看出，功率 MOSFET 在接通后要承載電感電流總和。因此，流經(jīng)兩個(gè)開關(guān)的電流直流分量為：

如果電感的耦合比為 1:1，則流經(jīng)兩個(gè)開關(guān)的電流交流分量為：

知道這些值后，可以很快算出流經(jīng)各開關(guān)的電流均方根值。這些值與所選MOSFET的RDS(ON)MAX共同確保MOSFET具有熱穩(wěn)定性，同時(shí)功耗足夠低，以滿足效率要求。

圖 7. 同步反相 SEPIC 的理想電流波形（忽略死區(qū)）

精確計(jì)算初級(jí)開關(guān)的開關(guān)損耗超出了本文的范圍，但應(yīng)注意，從高阻態(tài)變?yōu)榈妥钁B(tài)時(shí)，MOSFET上的電壓擺輻約為VIN + VOUT至 0V，流經(jīng)開關(guān)的電流擺輻為 0 A至IOUT[1/(1–D)]。由于擺幅如此之高，開關(guān)損耗可能是主要損耗，這是挑選MOSFET時(shí)應(yīng)注意的一點(diǎn)；對(duì)于MOSFET，反向傳輸電容(CRSS)與RDS(ON)成反比。

初級(jí)開關(guān)和次級(jí)開關(guān)的漏極-源極擊穿電壓(BVDSS)均須大于輸入電壓與輸出電壓之和（見圖 5）。

峰峰值輸出電壓紋波(?VRIPPLE)可通過下式近似計(jì)算：

流經(jīng)輸出電容的電流均方根值(I rms COUT)為：

方程式 12 所表示的峰峰值電感電流(?IL)取決于輸入電壓，因此必須確保當(dāng)此參數(shù)改變時(shí)，輸出電壓紋波不會(huì)超過規(guī)定值，并且流經(jīng)輸出電容的均方根電流不會(huì)超過其額定值。

對(duì)于利用ADP1877 實(shí)現(xiàn)的同步反向SEPIC，輸入電壓與輸出電壓之和不得超過 14.5 V，因?yàn)殡姾杀秒娙菖c開關(guān)節(jié)點(diǎn)相連，當(dāng)初級(jí)開關(guān)接通時(shí)，其電壓達(dá)到VIN + VOUT。

實(shí)驗(yàn)室結(jié)果

圖 8 顯示 5 V 輸出、3 V 和 5.5 V 輸入時(shí)同步反向 SEPIC 的功效與負(fù)載電流的關(guān)系。對(duì)于需要在 3.3 V 和 5.0 V 輸入軌之間切換的應(yīng)用，或者當(dāng)實(shí)時(shí)調(diào)整輸入電壓以優(yōu)化系統(tǒng)效率時(shí)，這是常見情況。采用 1 A 至 2 A 負(fù)載時(shí)，無論輸入電壓高于或低于輸出電壓，轉(zhuǎn)換器的效率均超過 90%。

圖 8. 效率與負(fù)載電流的關(guān)系

與圖 8 相關(guān)的功率器件材料清單見表 1，其中僅采用常見的現(xiàn)成器件。一項(xiàng)具可比性的異步設(shè)計(jì)采用一個(gè)具有低正向壓降的業(yè)界領(lǐng)先肖特基二極管代替 QL1，在以上兩種輸入電壓下，其滿載時(shí)的效率低近 10%。此外，異步設(shè)計(jì)尺寸更大、成本更高，而且可能需要昂貴的散熱器。

表 1. 功率器件

結(jié)束語

許多市場(chǎng)對(duì)輸出電壓高于或低于輸入電壓（升壓/降壓）的高效率同相轉(zhuǎn)換器的需求都在不斷增長。ADI 公司的雙通道同步開關(guān)控制器ADP1877允許用低損耗MOSFET代替常用于功率級(jí)的高損耗功率二極管，從而提高效率，降低成本，縮小電路尺寸，使系統(tǒng)達(dá)到苛刻的能耗要求。只要遵循幾項(xiàng)原則就能快速算出可靠補(bǔ)償所需的元件值，并且利用常見的現(xiàn)成器件便可實(shí)現(xiàn)高效率。

參考電路

Barrow, Jeff. "Reducing Ground Bounce in DC-to-DC Converters—Some Grounding Essentials." Analog Dialogue. 41-2, pp. 2-7. 2007.

1?uk, Slobodan and R.D. Middlebrook. "Coupled-Inductor and Other Extensions of a New Optimum Topology Switching DC-DC Converter." Advances in Switched-Mode Power Conversion. Volumes I & II. Irvine, CA: TESLAco. 1983.

2Erickson, Robert and Dragan Maksimovi?. Fundamentals of Power Electronics. Chapter 12, Section 1. Norwell, MA: Kluwer Academic Publishers. 2001.

3Ridley, Raymond. "A New Small-Signal Model for Current-Mode Control." PhD Dissertation, Virginia Polytechnic Institute and State University. November 1990.

附錄

ADP1877是一款Flex-ModeTM（ADI公司專有架構(gòu)）雙通道開關(guān) 控制器，如圖A所示，其集成驅(qū)動(dòng)器可驅(qū)動(dòng)N溝道同步功率 MOSFET。兩路PWM輸出相移 180°，可降低輸入均方根電流， 從而使所需的輸入電容最小。

圖 A. ADP1877 示意框圖。僅顯示通道 1；通道 2 與之完全相同，帶后綴 2。

ADP1877 內(nèi)置升壓二極管，因而整體元件數(shù)量和系統(tǒng)成本得以 減少。在小負(fù)載時(shí)，可以將它設(shè)置為高效率脈沖跳躍工作模式， 也可以是 PWM 連續(xù)傳導(dǎo)工作模式。

ADP1877 內(nèi)置外部可調(diào)軟啟動(dòng)功能、輸出過壓保護(hù)、外部可調(diào) 電流限制、電源良好指示，并提供 200 kHz 至 1.5 MHz 的可編程 振蕩器頻率。工作溫度范圍為–40°C 至+85°C 時(shí)，輸出電壓精 度為±0.85%；工作溫度范圍為–40°C 至+125°C 結(jié)溫范圍時(shí)， 輸出電壓精度為±1.5%。其工作電源電壓為 2.75 V 至 14.5 V， 采用 32 引腳、5 mm × 5 mm LFCSP 封裝。

作者：Matt Kessler

Matt Kessler is an applications engineer for Power Management Products in the Customer Applications Group in Fort Collins, CO. Responsible for technical support for a wide range of a products and customers, Matt is also one of the original architects and developers of ADIsimPower. Matt earned his BSEE from the University of Texas at Dallas and is currently pursuing his MSEE at Colorado State University. He has been with Analog Devices since 2007.