由式(2)可以看出，空投變壓器時，鐵心中磁通的大小與φm，cosα及φs有關，而勵磁涌流的大小與鐵心中磁通的大小有關。磁通越大，鐵心越飽和，勵磁涌流就越大。因此，影響勵磁涌流大小的因素主要有：

　　(1)電源電壓。變壓器合閘后，鐵心中強迫磁通的幅值φm=Um/Nω。因此，電源電壓越高，φm越大，勵磁涌流越大。

　　(2)合閘角α。當合閘角α=0時，φm=ωsα最大，勵磁涌流大;而當α=90°，φmcosα等于零，勵磁涌流較小;

　　(3)剩磁Bs

　　合閘之前，變壓器鐵心中的剩余磁通越大，勵磁涌流就越大。另外，當剩余磁通Bs的方向與合閘之后φmcosα的方向相同時，勵磁涌流就大，反之亦反。

　　此外，勵磁涌流的大小，尚與變壓器的結構、鐵心材料及設計的工作磁密度有關。變壓器的容量越小，空投時勵磁涌流與其額定電流之比就越大。

　　2 變壓器沖擊過程中的波形分析

　　2.1 變壓器沖擊時的實際數據

　　以華東地區某電廠為例，沖擊變壓器時，實錄了5組沖擊電流波形，選擇一組典型的沖擊波形如圖2所示。5次沖擊的數據記錄如表1～5所示。該變壓器的參數如表6所示。

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　　2.2 實驗數據分析

　　(1)勵磁涌流波形是間斷的，且間斷角很大，一般大于150°，由于波形間斷，使其在一個周期內正半波與負半波不對稱，所以采用波形識別的方法進行閉鎖差動保護能很好地防止變壓器沖擊過程中差動保護誤動;

　　(2)勵磁涌流中含有很大的二次諧波分量，用諧波分析儀進行測量分析，不同時刻涌流中二次諧波分量與基波分量的百分比大于30%，有的達40%，甚至更大，但是二次諧波衰減很快，部分情況下，基波還沒有衰減到差動啟動值的情況下，B相的二次諧波含量已經達到15%以下;

　　(3)勵磁涌流最大出現在第四次沖擊時的C相，超過差動保護的啟動值，二次諧波占基波比值最大的出現在第五次沖擊時的B相，最大達到39%;

　　(4)勵磁涌流衰減的最長時間為8 015 ms。