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與電源無關的偏置電流你真的懂了嗎?

冬至配餃子 ? 來源:模擬混合信號設計驗證 ? 作者:邵亞利 ? 2023-11-06 17:02 ? 次閱讀

模擬IC的,大部分都熟悉Razavi那本經典之作,書中有一小節介紹過一個“與電源無關的偏置電流(Current Bias)”。好了,問題來了,

請聽題,以下這張圖中,寬長比尺寸M3=M4, M2=K*M1 (K>1),請問哪個是正確的“與電源無關的偏置電流”,抑或是這兩個都正確、實際IC中都可以用嗎?

圖片

偏置電流?是的,一個IC系統,一般都需要有電流源來給其他模塊提供參考電流。一個好的參考電流源,要環路穩定,也需要盡量減少其對電源電壓、溫度以及工藝的變化的影響。

表面上看這兩個電路圖都實現了Current Bias的功能。該電路中由兩個M3和M4尺寸相等,構成電流鏡結構,所以I1 =I2 。M2尺寸是M1的K倍,根據M1和M2的VGS之差(主要是有落在M2管源端電阻Rs上的壓降造成的)可以得到輸出電流的表達式:

圖片

若M1,M2管是工作在飽和區,則輸出參考電流Iref以及M1的跨導分別為 ^[^ ^1^ ^]^ :(拿個小本本,自己去推算了哦,這里就不寫詳細步驟了)

圖片

若M1,M2管是工作在亞閾值區,則由于亞閾值區的工作電流為:

圖片

其中,I0為單位飽和電流,VT = kT/q,ζ是亞閾值斜率因子。如果VDS >>VT ,那么exp(VGSVT )可以忽略。因I1 =I2 ,所以輸出參考電流Iref以及M1的跨導分別為:

圖片

雖然看著偏置電流值都一樣,但是其他方面呢?正如上圖紅色箭頭線所標志的一樣,如果A點向上擾動的話,經過環路一整圈以后,還是向上擾動;也就是說這是一個正反饋環路。那么這個環路能穩定么?

以下通過兩種方法來分析一下。

第一種穩定性分析方法是從整體環路增益角度來看兩個電路。對于圖1 (a)電路中的整體環路增益為(為計算方便,應從A點斷開,信號向B點傳輸,即逆時針方向):

圖片

而對于圖1(b)電路中的整體反饋環路增益為(為計算方便,應從A點斷開,信號向B點傳輸,即順時針方向):

圖片

根據奈奎斯特定律 ^[2]^ :“如果一個系統在180°相移處,環路增益大于1,則這個放大器是不穩定的”;所以無論NMOS管是工作在飽和區,還是在亞閾值區,都有圖1中(a)電路、也即傳統經典電路是穩定的,而(b)則不是穩定的。

第二種穩定性分析方法是采用直觀觀察法;哈哈,終于等來了大家喜聞樂見的“直覺”感。由于M3, M4是電流鏡,所以下面的NMOS管和電阻應該在相同的柵電平下保證能提供相同的電流。M1管的跨導為g m ,而M2和電阻的等效跨導為:

圖片

由于M2的等效跨導較小(其實也可以從負反饋角度考慮,負反饋檢測電流,反饋回電壓,所以M2是跨導放大器,由于結成了負反饋,所以肯定跨導要減小),所以為了保證左右支路電流始終相等,還是從A點斷開,A點左邊的電壓變化比A點右邊的小即可滿足。(挺住哈,別被饒暈過去哈!)

而圖 1 (a)中正反饋的方向是逆時針的,所以M2處大的電壓波動,到了M1的柵端反而變小了,所以正反饋減弱,系統穩定。

而圖1 (b)中正反饋的方向是順時針的,M1處有電壓波動時,通過正反饋環,到M2處需要更大的電壓波動才能保證相同的電流,即M1處的電壓被放大了,所以系統不穩定。

隨著集成電路工藝的不斷先進,最小線寬的不斷減小,其也同時要求最低工作電壓在不斷減小;在低壓環境中,電源上的微小噪聲就顯得不再“微小”了,其就更是可以影響整個系統環境。隨著數模混合電路和射頻電路的不斷發展,以及其單片片上集成(SOC)技術的發展,電源噪聲對于一些敏感電路(對電源變化和噪聲敏感的電路)而言,非常容易影響其的性能,進而影響整個系統的性能。

例如,手機或者藍牙中一般含有的射頻RF電路,包括LNA(低噪聲放大器)、混頻器mixer、鎖相環PLL、壓控振蕩器VCO等,如果有電源噪聲,則會增大VCO的相位噪聲,而且會進入接收或者發送放大器,從而對系統正常工作造成非常大的影響,不僅是手機系統的音頻質量會下降,而且會造成多媒體手機拍攝的圖像中有可視的干擾,所以必須對電源噪聲進行處理之后才能給敏感模塊使用。

咱們的電流偏置,也更是要考慮低電壓應用下,對電源的抑制能力(Power Supply Rejection)啊!

以上分析的經典電路,其電源抑制能力也較一般。原因在于雖然說M3,M4構成了電流鏡,其柵源電壓均相等,但是由于兩者的漏端和電源VDD的相關性不同:M3的漏端隨著VDD的變化而變化,M4的漏端和VDD沒有直接關系;所以兩者電流拷貝存在誤差。

可以采用共源共柵結構來改善該問題,如下圖圖2所示。可以計算該電路的環路增益,其實和傳統的參考電流源一樣,但是通過共源共柵結構,使得電流鏡拷貝準確度提高了大約gmro倍,使得電流較準。

但是低壓環境限制了共源共柵的應用。因為該結構的最小電源電壓為IRs+Vthn+Vonn+|Vthp|+|Vonp|,很容易超過2 V。哎呀,飛升上神的路上又遇阻了:有沒有再理想的一種電流源結構,能很好的解決了PSR的問題,同時又不需要特別高的電源電壓呢?

圖片

答案當然是有了!下文介紹的三支路電流源 ^[3]^ 就能很好的解決PSR的問題,同時又不需要特別高的電源電壓。

因為其將M3管的diode連接結構轉至M5管,那么電源變化時對M3和M4的影響就小了。同時可以通過調整M5和M6,使Vg6=Vg2,即圖中B點和C點電壓相等,VB=VC,那么M3,M4管工作狀態基本完全一樣,基準電流的電源抑制特性得到加強。

圖片

該電路也有環路,一個是紅色實線顯示的正反饋,一個是藍色虛線顯示的負反饋。可以分別計算一下其環路增益:(這里不妨假設M1管和M6管相同,M2管尺寸依然是兩者的K倍;M1, M6, M2均可以工作在飽和區或者亞閾值區。)

圖片

可以看出來同經典的Bias電路相同,三支路電流源也是負反饋大于正反饋,所以該系統是穩定的。

這個電路,還有改進的空間!!做IC嘛,誰不是天天在壓成本、省面積?所謂的:賣的白菜價、操的白粉心;學的比互聯網難、掙的比互聯網少。改進,繼續改:這里主要改進的是M6管的連接方式,其電流也流過了Rs電阻(見圖4),所以所需要的Rs電阻可以明顯減小,從而節約了芯片總面積 。同時為了減小系統功耗,需要盡量的降低各路電流,所以Bias產生電流較小。若M1, M2, M6管工作在飽和區,那么可能需要用倒比管,而倒比管模型的仿真精確度不如常規的管子;所以可以采用M1, M2, M6管工作在亞閾值區。

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假設Ki表示Mi管相對于單位尺寸的倍數,可以根據M1管和M2管的柵電壓VG相同列出等式,其中將M1,M2管的Vgs電壓通過式(1-4)代入等式,而可以得到輸出參考電流表達式為:

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這個偏置電流和電源電壓的相關性非常小,所以PSR比較好。

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