下圖是雷士45W鎮流器電路圖的電源輸入部分，其實很簡單前端的2個電感是去諧波的，提高功率因數用的，這款鎮流器標稱的功率因數是大于0.9的；

　　后面變成整流濾波電路， C6同C7組成分壓電路，中點的電壓為160V

?

　　下圖是完整的雷士45W鎮流器電路圖；（下圖有一錯誤，V+實為VDD）

　　振蕩電路與其他的鎮流器大同小異，T1是一個圓形的磁環上面繞了3個繞組的小變壓器，用于提供1對Q1和Q2反相脈沖；

　　鎮流器上電時，Q1和Q2是截至的；

　　但是由于Q2的基極上的DB3、R2、R8、R7的回路，使Q2導通；Q2導通后使得T1的各繞組感應出反相的脈沖信號，（注意各繞組的同名端）；這個脈沖信號又使Q1 導通；Q2截至；（由于T1繞組感應脈沖是反相的，所以Q1或Q2只有1個管導通）

　　而Q1導通時，又在T1上感應出脈沖信號，使Q2導通，Q1截至；

　　就是這樣，鎮流器便振蕩起來； 變壓器T？與C14 和燈管組成LC 電路，諧振振蕩頻率約為27K（用TEK 2467B 示波器測試得）；諧振后熒光管發光；

　　用FLUKE 8840萬用表 AC檔測試得C14與燈管2繞組間的電源約為170V

　　該鎮流器還增加了保護電流，一般的鎮流器 元件T？只是一只2條腿的電感，而雷士的鎮流器是增設一一個副邊的繞組，類似電

　　流互感器，副邊繞組感應出的脈沖經過D14、C13、C14等元件整流濾波，正常時得到15V的電壓；

　　由于DB3-1 是33V的雙向二級管； 當故障時繞組感應出的電壓大于33V時，即向可控硅Q4和三極管Q3提供保護控制信號，

　　Q3導通使整個振蕩電路停止，并且Q4 可控硅導通防止，Q1與Q2 再次導通；

　　除非鎮流器 二次上電。

　　雷士電子鎮流器電路圖（型號NHB140U-06）詳解

　　一款雷士NHB140J-06電子鎮流器，重要參數如下：功率40W，額定電流190mA，功率因數0.95，TC=70°C，U-OUT=220V。該鎮流器電路有些特別，同樣的燈管，配接該鎮流器，燈管亮度明顯提高。為此，特繪制其電路如圖1所示，下面對其工作原理加以分析，不妥之處請斧正。

　　該鎮流器主要由干擾抑制、整流與功率因數校正、啟動與振蕩、保護等電路組成。

　　一 市電輸入與功率因數

　　校正電路

　　1．干擾抑制電路

　　電容C 1（0.1μF/275 V）、電感L3、電容C21（0.22μF/275V）等元件組成雙π型濾波器，對來自電網以及鎮流器工作時產生的高頻干擾進行雙向抑制，避免兩者相互干擾。

　　2．整流與功率因數校正電路

　　市電經整流二極管D1～D4（1N4007）橋式整流后，輸出單向的約205V脈動直流電，經過二極管D7（FR107）和電感L1后，送入由二極管D8（FR107）、電容C3、C4、二極管D9～D11、D14（FR107）、電解電容C10、C11（22μF/250V）等元件組成的復合泵式功率因數校正電路。

　　其中，D9～D11、D14、C10、C11、C5、C6等元件構成第一輔助電源（雙泵電源），D7、D8、C3、C4等構成第二輔助電源（高泵電源）。

　　雙泵電源：此為逐流電路的改進型。逐流電路的特點是延長了市電電流的導通時間，整流二極管導通角度延長至120°，電流為零（死區）的角度減小至60°，為零時間約占33.3%，功率因數可提高到0.9左右，電流諧波

　　失真值（THD）可降至30%～40%，但這時燈管供電電壓波動大，電流波峰系數大于1.7（不達標）。

　　采用改進型的逐流電路后，加到L2及燈管支路中的高頻電壓除流向半橋無源端的電容C7外，其正、負半周還分別通過D14、D9整流，C11、C10、C5、C6濾波，形成了兩個輔助電源。該輔助電源與脈動直流供電電壓疊加，降低了電壓的波動，使電流波峰系數小于1.7，但在市電輸入電流的0°，180°，360°附近仍有間斷，盡管可以通過減小C10、C11容量來減小間斷角，但又會使燈管供電電壓波動增大，電流波峰系數增高。在此階段中，當市電電壓低于C10、C11所充電壓（約電源峰值電壓的一半）時，市電中斷，C10、C11中儲存的電荷開始向負載放電，此時利用高泵電路可使市電電流保持連續，市電不中斷。

　　高泵電源：加到L2和燈管支路中的高頻電壓的負半周送到C3的下端，市電通過D7、L1對C3充電，在C3上形成上＋下－的電壓，此時D8負端電壓高于D7正端電壓，D8不導通；在高頻電壓的正半周期間，C3上的電壓與高頻電壓疊加，經D8整流，C4、C10、C11、C6、C5濾波后，形成約260V脈動直流電壓給半橋電路供電。由于橋式整流輸出端約205V電壓與高頻電壓電路之間不停地充放電，從而使市電輸入電流不間斷，彌補了雙泵電源中市電輸入電流不連續的缺陷。此外，電路中串聯的電感L1又具有平滑市電輸入電流波形、減小電流諧波失真的作用。

　　經此設計后，該電路的功率因數、諧波含量、燈電流波峰系數等均達到了國標規定標準。

　　二 啟動與振蕩電路

　　通電后約260V直流電壓通過偏置電阻R2、R3（680kΩ/0.5W）給功率管Q2（D 13005ED）的b極提供偏置，Q2開始導通，同時260V電壓還通過C7、左燈絲、C14、右燈絲及D17（1N4007）、L2、T1的A-B繞組、Q2的c極、R5（0.5Ω/0.5W）到地，形成Q2集電極電流，T1各繞組產生了感應電勢。在反饋電壓的作用下，Q2快速退出飽和進入截止狀態，Q1迅速由截止進入飽和狀態。

　　此電路為變異型半橋逆變電路，在半橋橋路的無源側C7下部與地端少了一個同容量電容。當Q1開始導通時，在Q2導通期間C7充有的上＋下一電壓，此時開始通過Q1的c極、R4（0.5Ω/0.5W）、L2、右燈絲、C14、左燈絲及D16（1N4007）放電。

　　由于電磁感應及反饋繞組的作用，Q1、Q2反復導通與截止，形成振蕩。半橋在Q1、Q2的中點輸出近似方波的脈沖，通過C14電流方向交替變化，使L2、C14、C7等組成的LC串聯電路發生諧振，C14兩端產生諧振高壓點亮燈管。燈管被點亮后，內阻下降，LC串聯電路失諧，Q值下降，燈管兩端電壓降低，同時L2又對燈管電流加以限流，滿足了燈管高壓啟動、低壓工作、電流穩定的要求。

　　電容C8起續流作用。在Q2截止、Q1轉入導通前，流過L2中的電流（由右向左）通過C8、C7返回至燈管中，電流保持連續，避免中斷；在Ql截止、Q2轉入導通前，流過L2中的電流（由左向右）又通過C7，C8返回至燈管中，同樣使電流保持連續，避免中斷。最終保持燈管連續正常發光。實測此鎮流器工作頻率約為42kHz。

　　三、保護電路

　　在保護電路中，除保險絲FUSE（0.39Ω/0.5W）提供最基本的短路保護外，還有以下保護：

　　可控硅Q3（100-6）、雙向觸發二極管DB3、濾波電解電容C16（2μF/50V）、整流二極管D18、D19（1N4148）、過壓取樣電阻R9、R10（150kΩ）、R14（680kΩ/0.5W）等組成燈管過壓保護電路。當燈管壽終（EOL）、陰極出現整流效應等引起燈管電壓過高時，通過D18、D19等整流濾波后的電壓達到約33V、DB3導通，Q3導通，二極管D15（FR107）正極電壓被拉低，Q1因失去激勵而截止，半橋電路停止工作。

　　D16、D17（1N4007）分別并接于燈管兩端燈絲中，兩燈絲互為陰、陽極，利用1N4007正向約有0.6V的鉗位電壓，將熱態燈絲電壓限制約0.6V，并分流燈絲上的電流，避免電流過大造成燈絲上的發射物質過熱而損害，影響其使用壽命。C7下端連接接插件CM③腳及D16負極，在無燈空載通電時，C7處于開路狀態，無電流通過，T1繞組無法產生正反饋，避免了空載通電時，L2、C14發生串聯諧振而燒毀元件。

　　電感L5、L4（33pH）的作用是防止Q1、Q2的b極輸入電壓過高，避免三極管深度飽和帶來的開關損耗；二極管D5（1N4007）、限流電阻R7（68Ω）及D6（1N4007）、R6（68Ω）分別組成Q1、Q2基極繞組反激電壓吸收電路，防止Q1、Q2被反激電壓擊穿；隔直電容C12、C13可使Q1、Q2直流偏置不受影響；電阻R4、R5（0.5SZ/0.5W）起交直流負反饋作用，穩定電路工作狀態，同時又是Q1，Q2過流保護電阻，當燈管壽終等情況引起過流時，R4、R5被燒斷，防止故障擴大；Q1、Q2內部的阻尼二極管組成反激電壓抑制電路，在Q1或Q2截止瞬間，L2上的反激電壓分別被Q2內部阻尼管、C6或Q1內部阻尼管、C7等吸收（負載續流），避免Q1，Q2過壓擊穿。

　　此電路預留有二極管D13、D12安裝孔，分別并接于半橋橋路有源側中點與電源正、負極之間。當采用的Q1、Q2不帶阻尼管時，可用FR107型二極管安裝在D13、D12處。

　　注：圖中各處電壓是在市電約為230V、接燈管狀態下，用500型萬用表直流檔測得，僅供參考。